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濾筒除塵器
- 所屬分類：特種拋丸機-拋丸清理機-拋丸除銹機
- 產品簡介：青島華盛泰拋丸機提供拋丸清理機、噴砂機、噴砂房、噴丸機、路面拋丸機、通過式拋丸機、吊鉤式拋丸機、履帶式拋丸機等一系列產品,為您量身打造全套拋噴砂系統解決方案，讓您無后顧之憂！
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產品詳情
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| 價格 | ￥ 8700.00~420000.00 |
| 起批量 | ≥1 臺 |
| 加工定制 | 是 | 品牌 | 華盛泰環保 | 型號 | EH-DFT |
| 產品別名 | 濾筒除塵器 | 空氣凈化技術 | HEPA高效過濾技術 | 功率 | 18.5-120（Kw） |
| 處理風量 | 5000-100000（m3/h） | 凈化率 | 99.9（％） | 噪音 | 80（dB） |
| 適用領域 | 產生的超細粉塵及煙氣的產業 | 規格 | EHDFT4-16,EHDFT3-12,EHDFT2-8,EHDFT4-24,EHDFT3-18,配件濾架,配件濾蓋,配件英制手輪 | 是否跨境貨源 | 否 |
| OEM | 支持 |
圖 1 實驗用物理模型
1. 2、數學模型：
研究氣流在除塵器內部流動的均勻性，將含塵氣流設為等溫不可壓縮、定常單相流運動，計算模型采用 SIMPLE 算法。通過分析各湍流模型的優缺點，氣
［6-7］ | ，其 | |||||||||||||||||||||||||||||||
流在濾筒除塵器內部運動采用標準 k－ε 模型 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
對應的輸送方程為 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| | | μi | k | ||||||||||||||||||||||||||||
t | ( ρk) + | xi | ( ρkui ) = | xj | [(μ + | ) | xj | ] | ||||||||||||||||||||||||
σk | ||||||||||||||||||||||||||||||||
+ Gk + Gb － ρε － YM + Sk ， | ( 1) | |||||||||||||||||||||||||||||||
| | | μi | ε | ||||||||||||||||||||||||||||
t | ( ρε) + | xi | ( ρεui ) = | xj | [(μ + | ) | xj | ] | ||||||||||||||||||||||||
σε | ||||||||||||||||||||||||||||||||
+ C1ε | ε | ( | Gk + C3ε Gb | ) | － C2ε ρ | ε2 | + Sε | ， | ( | 2 | ) | |||||||||||||||||||||
k | ||||||||||||||||||||||||||||||||
k | ||||||||||||||||||||||||||||||||
式中，Gk 是由于平均速度梯度引起的湍動能 k 的產生項; Gb 是由于浮力引起的湍動能 k 的產生項; YM 代表可壓縮湍流中脈動擴張的貢獻; C1 ε 、C2 ε 和 C3 ε 為經驗常數，C1 ε = 1． 44、C2 ε = 1． 92、C3 ε = 0． 09; σk 和 σε 分別是與湍動能 k 和耗散率 ε 對應的 Prandtl 數，σk = 1． 3 和 σε = 1． 0; Sk 和 Sε 是用戶定義的源項。
1． 3 邊界條件
邊界條件中入口為速度入口，出口為壓力出口。經實驗測試取入口速度 13 m / s，表壓為－ 1 500 Pa。
濾筒數學模型選用多孔跳躍介質模型，設置滲透率為
1． 4×10－10 m2 。有限厚度的多孔介質的壓力變化是用
達西定律和一個附加的慣性損失結合 | ［8－9 ］ | 來定義: | ||||
P = － ( | μ | v + C2 | 1 | ρυ2 ) m， | ( 3) | |
α | 2 | |||||
式中， P 為壓力; μ 為層流運動黏度; α 為滲透率; v為法向速度; C2 為壓力躍升系數; ρ 為流體密度; m為介質厚度。
2、濾筒除塵器模擬優化：
2. 1、濾筒除塵器流場模擬分析：
本研究取灰斗和除塵室交界面作為進入濾筒時
［10］ | ，交界面尺寸為 1 200 mm×800 mm， |
氣流分布情況 |
將斷面平分成 12×8 個 100 mm×100 mm 平面區。評價氣流分布的方法采用美國 ＲMS 標準，即相對均方
［11］ | 為 | ||||||||||
根法，相對均方差公式 | |||||||||||
1 | n | [ | vi | － v | ] 2 ， | ( 4) | |||||
σ = | ∑i=1 | ||||||||||
n | |||||||||||
珋v | |||||||||||
槡 | |||||||||||
式中， | 為測點上的流速， | ; 珋為斷面的平均流速， | |||||||||
vi | m / s v | ||||||||||
m / s; n 為斷面上測點數。 | |||||||||||
經數值模擬計算得到相對均方差值為 0. 43，均 | |||||||||||
勻性差，該斷面的流速分布如圖 2 所示。從圖 2 可以明顯看出: 速度梯度大，進風口對面側速度偏高，均勻性差。
圖 2 水平斷面速度云圖
2. 2、濾筒除塵器優化設計：
原物理模型為下進風濾筒除塵器，內部無均流裝置，流場均勻性差; 進風口和出風口非對稱分布，流場均勻性進一步惡化; 進風口距箱體底端較近，箱體底端的積灰，會不斷被卷吸揚起，產生的“二次揚塵”增加濾筒過濾負荷，并使過濾效率降低。
現針對濾筒除塵器流場均勻性及結構問題，對其進行改進優化。濾筒除塵器按進風口位置分為上進風、下進風和側進風。若除塵器改為上進風方式，濾筒、噴吹系統、箱體等都需大幅度改動，經濟成本較高; 側進風方式氣流均勻性好，但是鋼材消耗率高; 下進風方式結構簡單，成本較低。本研究結合側進風流場均勻性高和下進風結構簡單兩者優點，做如圖 3 所示的改動。結構方面: 調整進風口和出風口位置，使其相對分布; 縮短除塵室長度，改設倒四棱臺灰斗，并
［12］ | ，避免“二次揚塵”現象; 采用 N 型 | ||
設灰斗擋風板 | |||
［13］ | ，防止風道中氣流 | ||
風道進風方式，風道中設導流板 | |||
［10，14］ | ，通過調整其角 | ||
分配不均; 箱體內設氣流均布板 | |||
度和數量使濾筒除塵器內部流場均勻性達到最佳。
圖 3 優化后的濾筒除塵器結構
3、結果與討論:
本研究采用 5 因素 4 水平的正交表 L16( 45 ) 來制
定正交試驗，因素水平表見表 1。 | |||||||||
表 1 | 濾筒除塵器因素水平表 | ||||||||
Table 1 | Factor level of cartridge filter | ||||||||
因 | 素 | ||||||||
水平 | 導流板 | 導流板角 | 氣流均 | 氣流均 | 灰斗擋 | ||||
布板數 | 布板角度 | 風板長度 | |||||||
數 A / 對 | 度 B / ( °) | ||||||||
C / 個 | D / ( °) | E / mm | |||||||
1 | 0 | 0 | 0 | 5 | 0 | ||||
2 | 1 | 10 | 1 | 10 | 60 | ||||
3 | 2 | 20 | 2 | 15 | 120 | ||||
4 | 3 | 30 | 3 | 20 | 180 | ||||
忽略各因素間的交互作用，優化的濾筒除塵器正交試驗表見表 2。
表 2 濾筒除塵器優化正交試驗
因素水平 | 相對均 | |||||
試驗序號 | 方差值 | |||||
A | B | C | D | E | ||
σ | ||||||
1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0. 57 |
2 | 1 | 2 | 2 | 2 | 2 | 0. 32 |
3 | 1 | 3 | 3 | 3 | 3 | 0. 36 |
4 | 1 | 4 | 4 | 4 | 4 | 0. 35 |
5 | 2 | 1 | 2 | 3 | 4 | 0. 48 |
6 | 2 | 2 | 1 | 4 | 3 | 0. 52 |
7 | 2 | 3 | 4 | 1 | 2 | 0. 29 |
8 | 2 | 4 | 3 | 2 | 1 | 0. 51 |
9 | 3 | 1 | 3 | 4 | 2 | 0. 53 |
10 | 3 | 2 | 4 | 3 | 1 | 0. 60 |
11 | 3 | 3 | 1 | 2 | 4 | 0. 37 |
12 | 3 | 4 | 2 | 1 | 3 | 0. 37 |
13 | 4 | 1 | 4 | 2 | 3 | 0. 30 |
14 | 4 | 2 | 3 | 1 | 4 | 0. 36 |
15 | 4 | 3 | 2 | 4 | 1 | 0. 61 |
16 | 4 | 4 | 1 | 3 | 2 | 0. 53 |
表 3 | 濾筒除塵器正交試驗極差分析結果 | |||||
Table 3 Ｒange analysis results of orthogonal | ||||||
experiment for cartridge filter | ||||||
因素 | 各水平下相對均方差值 σ 的平均值 | 極差 | 較優 | |||
水平 | ||||||
水平 1 | 水平 2 | 水平 3 | 水平 4 | |||
A | 1. 6 | 1. 8 | 1． 87 | 1. 8 | 0. 27 | A1 |
B | 1. 88 | 1. 80 | 1. 63 | 1. 76 | 0. 25 | B3 |
C | 1. 99 | 1. 78 | 1. 76 | 1. 54 | 0. 45 | C4 |
D | 1. 59 | 1. 50 | 1. 97 | 2. 01 | 0. 51 | D2 |
E | 2. 29 | 1. 67 | 1. 55 | 1. 56 | 0. 74 | E3 |
對數據進行分析，各因素在試驗中的主次順序為E、D、C、A、B，由極差值 Ｒ 可以得出較優水平為 A1 、 B3 、C4 、D2 、E3 。針對較優水平重新建模，新模型的氣流速度軌跡圖如圖 4 所示，優化后的濾筒除塵器氣流經灰斗擋風板、氣流均布板導流后，氣流絕大部分均勻向上運動，灰斗只是存在一個較小渦旋，并且灰斗上方氣流形成的空氣幕能夠避免灰斗內灰塵上揚。
經數值模擬計算得出其水平斷面相對均方差值
σ = 0. 26，較優化前明顯減小。從圖 5 可以看出濾筒除塵器優化前后 X 方向對應測點平均速度分布，優化前氣流分布為進風口對面側速度高，而另一側速度低，均勻性差; 優化后氣流均勻性顯著提高，氣流經過
N 型風道管壁和灰斗擋風板一次、二次碰撞等均流作用后，噴射出的氣流經氣流均布板進一步均流，使得氣流進入濾筒前總體趨于均勻。由于箱體壁面對氣流阻擋作用，X 軸方向兩側壁面速度稍高，但影響較小。
圖 5 濾筒除塵器優化前后的速度分布
4、結 論:
( 1) 優化后的濾筒除塵器相對均方差 σ = 0． 26，較優化前流場均勻性提高 39． 5% 。影響均勻性程度各因素的排序: 灰斗擋風板長度 E ＞氣流均布板角度D＞氣流均布板數量 C＞導流板對數 A＞導流板角度 B。
( 2) 灰斗擋風板長度 E 可以有效抑制二次揚塵的產生，同時能夠提高流場均勻性，當 E = 120 mm( 灰斗擋風板與風道等寬) 時，氣流均勻性達到最佳。
( 3) 適當的減小氣流均布板角度 D 及增加氣流均布板數量 C 可以有效提高除塵器內部流場的均勻性，當 D = 5°、C = 4 時，氣流均勻性達到最佳。
( 4) N 型風道中，高速氣流經過擋風板一次碰撞及與 N 型風道管壁和灰斗擋風板二次碰撞，氣流均勻性得到充分發展，導致導流板對數和角度的變化對除塵器內部流場均勻性影響較小，可不設置導流板。
一、概述
LTM型脈沖單機除塵器是我公司消化吸收國內同類產品經驗改進后設計而成的袋式除塵器。除塵器采用脈沖噴吹的清灰方式,具有清灰效果好、凈化效率高、處理風量大、濾袋壽命長、維修工作量小、運行安全可靠的優點。廣泛應用于冶金、建材、機械、化工、礦山等各種工礦企業非纖維性工業粉塵的除塵凈化與物料的回收。
本系列濾筒除塵器結構主要有：過濾室、濾袋、凈氣室、灰斗、翻板閥、脈沖噴吹清灰裝置、電控箱等組成，箱體全部采用焊接結構，檢修門用泡沫橡膠條密封。
二、工作原理
濾筒除塵器的工作原理如下：含塵氣體由灰斗（或下部敞開式法蘭）進入過濾室，較粗顆粒直接落入灰斗或灰倉，含塵氣體經濾袋過濾，粉塵阻留于袋表，凈氣經袋口到凈氣室，由引風機排入大氣。當濾袋表面的粉塵不斷增加，導致設備阻力上升到設定值時，時間繼電器（或微差壓控制器）輸出信號，程控儀開始工作，逐個開啟脈沖閥，使壓縮空氣通過噴口對濾袋進行噴吹清灰，使濾袋突然膨脹，在反向氣流作用下，附于袋表的粉塵迅速脫離濾袋落入灰斗（或灰倉），粉塵由翻板閥排出。噴吹只對濾袋逐排清灰，其它排濾袋仍正常進行過濾不停風機。
三、型號說明
L-------立式 T--------懸掛形式
M-------脈沖式 XXX------過濾面積
四、安裝要求
1、箱體與灰斗由定位螺栓鎖緊、整平，現場焊接，焊接不得漏氣。
2、氣包脈沖閥與連接管之間不得漏氣。
3、濾筒安裝
首先打開側蓋板，拆下噴吹管，手拿濾筒上口，將濾筒通過骨架固定入過濾室；然后將濾筒緊貼嵌在花板孔中，擰緊底部固定螺栓，使濾筒緊扣在花板上；再檢查筒口與花板孔的密封性；最后把噴吹管裝上，調整噴吹管使噴吹孔對準濾袋口中心，固定噴吹管上的螺母，蓋好上蓋板。
五、維護管理要求
1、制定維護管理值班制度，值班人員要記錄運行情況。經常檢查電控清灰裝置運轉是否正常，必要時調整清灰時間，以保證清灰效率。
2、定期檢查壓縮空氣系統運行是否正常，氣源壓力是否穩定，是否符合要求（0.3-0.4公斤）。
3、隨時觀察煙塵的排放濃度，如發現冒灰，應及時檢查濾筒破損情況和過濾室密封情況，堵塞漏氣孔隙，更新濾筒。
4、除塵器停機前，應對濾筒清灰一次，清除濾筒上的積灰。
濾筒在濾筒除塵器中的布置很重要，既可以垂直布置在箱體花板上，也可以傾斜布置 在花板上，從清灰效果看，垂直布置較為合理。花板下部為過濾室，上部為氣箱脈沖室。在除塵器入口處裝有氣流分布板。
